音调控制电路图音调控制电路电子音量控制电路图 _控制

该放大器后级系统由2 6L6G组成AB1类推挽,输出24W的有效功率, 频响特性20Hz~40kHz-0.75GB,非线性失真 2%，该机配有功能齐全的前级系统,其中接有输入信号校正电路,能适应世界各国的唱片录音频率特性。其原理图如图1所示。

文章插图
收音头信直接进入后级输入端,PSP拾音头信号则经录音特性校正电路进入后级输入端。后级输入端RC耦合电压放大及倒相器全部采用 12AX7 。
输出级2×6L6的应用条件是,Ua=470V, Ug2=429V,Ug1=-37V,负载阻抗ZLP-P 6.6k2,最大输出功率Po=265W 。6L6最大驱动信号电压峰值为2x37V 。V2下管组成分割负载式倒相器,上管为电压放大器。V组成衰减式音调控制器,左部三极管构成阴极输出器,由于输出阻抗较低,可扩大衰减式音调控制器的可调范围。控制后的输出信号被音调控制电路形成约-20dB的衰减,由V2右部三极管加以补偿。因此,V2右部三极管处于Ⅵ1的小信号输入状态。
按图示元件数据,该级单级增益K可达60 倍,即使输入信号E=0.1rms,EO也可以达到 6ms以上,而非线性失真却只有02%~0.4% 6ms的信号电压经音量调整后,驱动V2放大部分已足够。上管放大后输出电压经电容器(0047uF) 耦合到下管栅极,下管组成自给栅负压的P-K 分割倒相器,因为有β=05的负反馈,故其增益
小于2,约为2×09 。依输出驱动电压2×37vPP 计算,倒相器必须有4vp-p的输入电压,才能从阳极和阴极各输出37vp-p的驱动信号。
高μ管12AX7的电压放大特性给是，当Ua=250V,Ra=270k时,输入0.45Vms 信号(即063vp-p)时其增益为65倍,得到41V 的输出峰值电压,上管电压放大器本级非线性失真已达47%41p-输出经下管PK分割,得到两路相位的37vp-p的驱动电压倒相器本身有β=05的负反馈,可以忽略木级产生非线性的失真。
【音调控制电路图音调控制电路电子音量控制电路图】为了改善V2上管大动态输出和6L6的
非线性失真,从输出变压器次级16Q输出端到 √2阴极之间加入反馈量为-10.2dB的两级负反馈。V2上管本身阴极电阻还形成负反馈系数为 001的电流负反馈,使后级在输出功率20W时仅有2%的非线性失真,当输出功率降低为10W 时,非线性失真不大于1%Ⅵ1组成的前级放大兼音调控制,均工作于小信号状态,非线性失真极小,第一级采用阴极输出器,可认为无非线性失真。Ⅵ的右半部三极管是唯产生失真部分,但经音调控制-20B的衰减,电压不足 1vp-p,非线性失真可忽略。
从该机的电路结构得到以下几点提示:
首先是整机频响20H~40kHz-075dB的指标,其低端频响实际在10Hz仅-25B的衰减。为了达到理想的频响,该机输出变压器初级电感量达 210H,使输出级转折频率< 4Hz 。为了保证输出级的两管电流静态平衡,6L6的阴极电路采用2只100电位器,其中1只和25092阴极电阻串联调整,使阴极电压近似为30V的压降。另1只则调整两管静态电流严格平衡,以发挥OPT大电感量的优势。音调控制器之后有两级RC耦合电路,时间常数均使低端转折频率f=159/ 0047μ×470kQ≈7.2Hz 。转折频率的重叠,使其整机频响在10Hz以下有较陡的衰减特性,对 10H4以上的频响平直有利,利用转折频率重叠的方式,可对某一频率段的提升有利,但是其转折频率附近会有较大的相移,如果采用大环路负反馈时,负反馈量将受限,本机的负反馈采用特殊的局部反馈,不受此限。
其次是负反馈运用方式,前已述及,该放大器前级工作于输入电压700mvp-p的小信号状态,且又加入一级阴极输出级,可不考老虑前级失真度,再采用大环路负反馈将其纳入反馈回路, 不仅多此一举,而且使放大器稳定性受到影响。
为了改善输出级的非线性失真,6L6在AB1状态本身内阻较高,非线性失真达4%以上,通过 10B的大环路负反馈,可使输出端由此两级弓起的非线性失真降低为原值的13左右,6L6的内阻随之降低为原值13,不足7kQ,使输出级频响特性扬声器的阻尼状态都有相应的改善。
目前,大环路负反馈在音响放大器中几乎成为固定的电路模式,至于大环路负反馈还使放大器由于相移产生潜在自激的可能性增大。有人认为加入20B负反馈后其传输特性，在低端频率25Hz处有10dB的尖峰,已处于极不稳定的状态。

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